ηL：負荷の総合効率 

mi ：個々の負荷機器の出力（kＷ） 

ηi：当該負荷の効率 

Ｋ ：負荷の出力合計（kＷ） 

Ｄ ：負荷の需要率 

Ｓf：不平衡負荷による線電流の増加係数 

ΔＰ：単相負荷不平衡分合計出力値（kＷ） 

三相各線間に、単相負荷Ａ、Ｂ及びＣ出力値（kＷ）があり、Ａ≧Ｂ≧Ｃの場合 

ΔＰ＝Ａ＋Ｂ－２Ｃ 

ｕ ：単相負荷不平衡係数

cosθg：発電機の定格力率

ΔＥ ：発電機端許容電圧降下（ＰＵ（自己容量ベース）） 

xd’g ：負荷投入時における電圧降下を評価したインピーダンス（ＰＵ） 

ks  ：負荷の始動方式による係数 

Z’m ：負荷の始動時インピーダンス（ＰＵ） 

Ｍ２  ：始動時の電圧降下が最大となる負荷機器の出力（kＷ） 

Ｋ  ：負荷の出力合計（kＷ） 

fv₁ ：瞬時回転数低下、電圧降下による投入負荷低減係数 

通常の場合は、fv1＝１.０とし、次の条件に全て適合する場合は、次式による。 

• ① 全て消防負荷で、下式のＭ₃に該当する負荷機器は、軽負荷（ポンプ類）であること

• ② 原動機はディーゼル機関又はガスタービン（一軸）とし、ディーゼル機関の場合は、Ｋ≦３５kＷ、ガスタービンの場合は、Ｋ≦５５kＷであること

• ③ 電動機の始動方式は、ラインスタート、Ｙ－Δ始動（クローズドを含む）、リアクトル始動、コンドルファ始動、特殊コンドルファ始動であること

• ④ 負荷にエレベーターがないこと

• ⑤ 負荷に分負荷がないこと

• ⑥ Ｍ／Ｋ≧0.333であること 

計算式 

   fv1＝1.00－0.12×Ｍ₃／Ｋ 

ＫＧ₃：発電機の短時間過電流耐力（ＰＵ） 

d ：ベース負荷の重要率 

ηb：ベース負荷の力率 

cosθb：ベース負荷の力率 

ks：負荷の始動方式による係数 

Z’m：負荷の始動時インピーダンス（ＰＵ） 

Ｍ₃：短時間過電流耐力を最大とする負荷機器の出力（kＷ） 

Ｋ：負荷の出力合計（kＷ） 

Ｋ：負荷の出力合計（kＷ） 

ＫＧ₄ ：発電機の許容逆相電流による係数（ＰＵ） 

Ｈ：高調波電力合成値（kVA）

hb：高調波分の分流係数

Ｒ   ：整流機器の合計値（kＷ） 

Ｒ6i  ：６相全波整流器の定格出力値（kＷ） 

Ｒ3i  ：３相及び単相全波整流器の定格出力値（kＷ） 

ηi  ：当該機器の効率 

cosθi ：当該機器の力率 

hki  ：当該機器の高調波発生率 (６相全波整流器の場合  hk＝0.288、３相全波整流器の場合  hk＝0.491 、単相全波整流器の場合  hk＝0.570 )

hph  ：移相補正係数 

hph＝1.0－0.413×ＲＢ/ＲＡ 

ＲＡ：基準相電源の整流器負荷合計値（kＷ） 

ＲＢ：30度移相電源の整流器負荷合計値（kＷ） 

ＲＡ≧ＲＢとする。 

ＲＡＦ：アクティブフィルタ効果容量（kVA） 

アクティブフィルタの定格容量合計をＡＣＦ（kＷ）とすると、ＲＡＦの取りうる値は、次のとおりとする。 

ＲＡＦ＝0.8×min.(Ｈ,ＡＣＦ) 

Ａi，Ｂi，Ｃi：三相各線間に単相負荷Ａ、Ｂ及びＣの合計出力値（kＷ）があり、Ａ≧Ｂ≧Ｃの場合、各線間の当該機器出力（kＷ）をＡi、Ｂ i及びＣiとする。 

ｕ      ：単相負荷不平衡係数

ΔＰ＝Ａ＋Ｂ－２Ｃとする。